相較于傳統(tǒng)的制造方式，增材制造技術(shù)具有生產(chǎn)短、生產(chǎn)成本低和可制造結(jié)構(gòu)特別復雜的零件[1]等優(yōu)勢。但是受限于構(gòu)建平臺的尺寸和打印腔室的體積，增材制造難以制備出大尺寸的金屬材料零部件。為了克服這一局限，研究人員探索了焊接工藝和增材制造工藝相結(jié)合的制造方式。這種方法綜合了增材制造和焊接的優(yōu)點，通過先用增材制造技術(shù)制造出復雜結(jié)構(gòu)的零部件，然后利用焊接工藝將這些零部件拼接起來，從而制造出大尺寸的復雜結(jié)構(gòu)零部件。這不僅保留了增材制造在生產(chǎn)復雜結(jié)構(gòu)零件方面的優(yōu)勢，還突破了尺寸限制，適用于制造航空航天、船舶和大型機械等領(lǐng)域的大型零部件[2]。
另一方面，焊接工藝在制造領(lǐng)域中的作用不僅僅局限于零部件的連接和拼接，還可以用作修復零部件[3]。在工業(yè)生產(chǎn)和使用過程中，金屬零部件難免會受到磨損、腐蝕或損傷。焊接工藝可以通過填補和重塑材料，修復這些損壞的零部件，使其恢復到可用狀態(tài)。這種修復方法不僅經(jīng)濟高效，而且可以延長零部件的使用壽命，減少資源浪費和生產(chǎn)成本。通過將焊接工藝與增材制造技術(shù)結(jié)合，可以進一步提高修復的精度和效果，例如在修復過程中使用增材制造技術(shù)打印出需要的復雜形狀，再通過焊接將其與原件結(jié)合，達到修復和增強的雙重效果。
總體來說，增材制造技術(shù)和焊接工藝的結(jié)合為制造和修復復雜結(jié)構(gòu)的大型金屬零部件提供了新的思路和方法，既發(fā)揮了增材制造在生產(chǎn)復雜零件方面的獨特優(yōu)勢，又通過焊接克服了尺寸和體積的限制，為工業(yè)生產(chǎn)帶來了更大的靈活性和效率。
1、增材制造鈦合金焊接件的微觀組織和力學性能研究
鈦合金具有優(yōu)異的強度重量比、高耐腐蝕性和良好的耐熱性能，適用于航空航天、醫(yī)療和化工等領(lǐng)域。其密度低，比強度高，在高溫下仍能保持良好的機械性能和穩(wěn)定性。鈦合金生物相容性好，適合用于人體植入物。此外，鈦合金還具備優(yōu)良的抗疲勞性能和耐久性，是制造高性能和高可靠性產(chǎn)品的理想材料。因此，有部分學者針對增材制造制備的鈦合金的焊接性進行了研究[4]。
對軋制的Ti-6Al-4V和選區(qū)激光熔融（SLM）制備的Ti-6Al-4V進行電子束焊研究發(fā)現(xiàn)：柱狀的初生β相基本都在焊縫根部形成，而焊縫的表面和焊縫的軸線附近以等軸狀的初生β相為主，同時由于焊接過程中溫度的快速變化（通常是快速冷卻）使馬氏體α’以板條狀在初生的β相中結(jié)晶成束。與軋制的Ti-6Al-4V焊接試樣相比，選區(qū)激光熔融焊接試樣的焊縫寬度相對更寬[5]。另外，增材制造Ti-6Al-4V焊接試樣的熱影響區(qū)相較于軋制試樣焊接的熱影響區(qū)要窄一半以上。
對電子束熔絲增材制造Ti-6Al-4V進行的電子束焊接研究結(jié)論如下：母材區(qū)的顯微組織由網(wǎng)籃狀α+β相組成，熱影響區(qū)由β轉(zhuǎn)變組織和馬氏體α’組成，且距焊縫越近，馬氏體含量越高。焊縫區(qū)由大量細長的馬氏體組成，且由焊縫頂部至底部馬氏體越來越細小。母材區(qū)硬度最低，熱影響區(qū)的硬度隨距焊縫中心線距離的減小明顯增大，焊縫區(qū)顯微硬度最高。焊后接頭斷裂在母材一側(cè)，接頭抗拉強度為875MPa，伸長率為7%，接頭斷裂形式為韌性斷裂[6]。
對電弧增材制備的Ti-6Al-4V固溶處理后進行激光焊接進行研究，得出如下的結(jié)論：（1）由于Ti-6Al4V中存在6%左右的Al元素使相變溫度上升，Al元素是密排六方α相的穩(wěn)定劑，使得增材制造的Ti-6Al-4V金屬材料具有可焊性。（2）提升激光焊接速度有助于減小熱影響區(qū)（HAZ），同時可以使冷卻速度加快（大于410℃/s）。更快的冷卻速度能使熔合區(qū)（FZ）快速冷卻產(chǎn)生更多的過飽和馬氏體α和更為致密細小的針狀α相[7]。同時對熔合區(qū)的顯微組織進行觀察，還可以發(fā)現(xiàn)柱狀的β晶向焊縫中心外沿伸。在焊接過程中，由于Al元素很容易蒸發(fā)，α相的穩(wěn)定性受到影響，阻礙了β向α的轉(zhuǎn)變[8]。（3）相比未固溶處理的增材制造Ti-6Al4V焊接試樣，固溶處理后的試樣促進了亞穩(wěn)相的分解，也就是馬氏體α相會分解轉(zhuǎn)變?yōu)槠瑺瞀料唷ｑR氏體α相的減少降低了焊縫的顯微硬度（398~445HV）和抗拉強度（910~950MPa），但是伸長率（10%~12%）略有提升，相比之下未固溶處理的試樣其顯微硬度為415~456HV，抗拉強度為930~970MPa，伸長率為5%~7%[9]。
對增材制造和鍛造TC11鈦合金進行的激光焊試驗（增材制造TC11（TC11-AM）/鍛造TC11（TC11-R），TC11-AM/TC11-AM和TC11-R/TC11-R的焊接）的實驗顯示：三種不同焊接接頭的焊縫區(qū)均未發(fā)現(xiàn)明顯的氣孔缺陷。同時由于熔池溫度梯度大、冷卻速度快，焊縫組織均為α′馬氏體相的粗大柱狀晶粒。三種接頭抗拉強度分別約為1575MPa，1687MPa和1593MPa。TC11-R/TC11-R接頭和TC11-AM/TC11-AM接頭橫截面顯微硬度呈高斯分布，硬度值分別為445±31HV和424±6HV，而TC11AM/TC11-R接頭顯微硬度呈臺階狀分布，硬度值為432±21HV。三種接頭的拉伸試樣均為韌性斷裂，斷裂面均發(fā)現(xiàn)有大量的韌窩。通過對比接頭的抗拉強度可知，TC11-AM/TC11-R接頭和TC11-AM/TC11-AM接頭具有良好的焊接性[10]。
對不同增材制造方式下Ti-6Al-4V焊接試樣的焊縫寬度、焊縫深度進行研究，發(fā)現(xiàn)由于激光沉積制備的試樣晶粒較選區(qū)激光熔融試樣更為粗大，所以其焊縫寬度會顯著增大[3]，而選區(qū)激光熔融的Ti-6Al-4V焊接試樣具有更小的焊縫和更淺的焊深[4]。但無論是何種增材制造方式制備的Ti-6Al-4V焊接試樣，其焊縫的微觀組織和基體的微觀組織趨于一致，均是柱狀的初生β相和針狀的α’相。而研究同時表明，在Ti-6Al-4V焊接試樣中，柱狀的初生β相對焊縫的幾何參數(shù)，諸如焊寬、焊厚、焊深等影響顯著[11-13]。
與此同時，常用的焊接方式對增材制造制備的Ti-6Al-4V焊接試樣的焊縫硬度并無顯著影響，其焊縫硬度基本與Ti-6Al-4V基體保持一致。且焊接對增材制造制備的Ti-6Al-4V的拉伸性能并無顯著影響[11]，但是會嚴重降低其延展性和疲勞壽命[12]。同時有學者研究指出，可以使用TIG焊接沉積工藝對直接沉積熔融增材制造Ti-6Al-4V醫(yī)學植入物進行修復，效果良好，可以供醫(yī)學使用[14]。
2、增材制造不銹鋼焊接件的微觀組織和力學性能研究
不銹鋼具有優(yōu)異的耐腐蝕性、高強度和良好的韌性，能在惡劣環(huán)境中保持穩(wěn)定性能。其光滑表面易于清潔，具備美觀的外觀。其耐高溫和低溫性能出色，廣泛適用于工業(yè)和日常應用。不銹鋼還具有較高的耐磨性和可回收性，環(huán)保且可持續(xù)。因此近年來，很多研究致力于改善傳統(tǒng)不銹鋼和增材制造（AM）不銹鋼可焊性的方法[15]。
研究表明，即使不經(jīng)過任何后處理工藝，對傳統(tǒng)制造的316L和增材制造的316L進行焊接也能得到具有較好拉伸性能的焊接接頭，甚至性能會優(yōu)于增材制造316L零部件基體[16]。焊接過程盡管會（尤其是摩擦焊）導致微觀結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變，但是并不會顯著影響增材制造焊接件的力學性能，比如硬度和抗拉強度等[17]。
通過對鎢極惰性氣體焊（TIG焊）比較增材制造的316L不銹鋼和傳統(tǒng)的316L不銹鋼的焊接試驗的分析得出：增材制造零件的制造方向?qū)附咏宇^的機械性能有一定影響，但影響并不是特別顯著。與此同時，盡管所有增材制造不銹鋼焊縫的屈服強度都高于傳統(tǒng)不銹鋼板材焊縫，但斷裂伸長率較低。總體而言，TIG焊接是一種適用于增材制造零件連接的可行工藝[18]。
對增材制造316L不銹鋼鎢極氣體保護焊（GTAW）的焊接特性[19]研究表明：GTAW對增材制造316L的焊接效果良好，并且焊接接頭的拉伸強度與母材相差不大。針對SLM制備的304不銹鋼部件的激光焊試驗結(jié)果表明[20]：SLM304不銹鋼板具有良好的激光可焊性，激光焊接頭的顯微結(jié)構(gòu)由柱狀晶粒內(nèi)奧氏體基體中的胞狀枝晶組成，表現(xiàn)出較粗的枝晶結(jié)構(gòu)、較低的顯微硬度（約220HV）和拉伸性能（拉伸強度約為750MPa，斷面收縮率約為27.6%），但比SLM板材具有更優(yōu)異的耐腐蝕性。接頭的枝晶臂間距在中心區(qū)約為3.7μm，在熔合區(qū)約為5.0μm，在外延區(qū)約為2.5μm。SLM的各向異性對激光焊接接頭的顯微結(jié)構(gòu)和性能影響可以忽略不計，但是沿SLM打印方向進行激光焊接可以產(chǎn)生略微更細的枝晶結(jié)構(gòu)和更高的拉伸性能。
針對粉末床熔融（PBF）316L不銹鋼和傳統(tǒng)316L不銹鋼激光可焊性的比較研究結(jié)果顯示[21]：將PBF制備的316L和傳統(tǒng)316L板材焊接后，其抗拉強度優(yōu)于PBF制備的316L基材。當使用填充金屬后，焊接熔合區(qū)域會出現(xiàn)多向晶粒生長。降低能量輸入會增加焊接樣品的延伸率，使其達到與PBF和冷軋基材相同水平（40%~45%），同時焊接能量輸入對焊接樣品的抗拉強度并無顯著影響。
還有部分研究分析了電阻點焊（RSW）工藝參數(shù)對奧氏體不銹鋼焊接性能的影響，這些參數(shù)雖然針對的是傳統(tǒng)不銹鋼，但依舊可以沿用至增材制造不銹鋼焊接參數(shù)的優(yōu)化過程，比如針對電阻點焊AISI316L傳統(tǒng)不銹鋼板材的焊接電流和時間等焊接參數(shù)的優(yōu)化，同樣可以在焊接增材制造316L不銹鋼中使用[22]。不同的焊接電流和焊接時間對316L不銹鋼電阻點焊的可焊性與機械性能有一定影響[23-24]。
針對五種不同組合316L增材制造試樣的焊接研究（如圖1所示），得出如下結(jié)論：（1）所有的疲勞失效均發(fā)生在焊接區(qū)。（2）五種不同試樣的拉伸強度基本一致，差距僅1.4%左右。（3）焊接件的疲勞壽命和疲勞極限均低于未焊接試樣。（4）焊接缺陷會嚴重影響焊接件的疲勞壽命和力學性能。綜上所述，增材制造316L具有可焊性，并且焊接接頭的疲勞強度與激光切割焊接試樣強度相當。結(jié)果還表明，可以通過焊接修復增材制造的部件，而不會顯著降低疲勞性能[25]。針對SLM420SS和軋制420SS激光焊接件的研究發(fā)現(xiàn)，焊接接頭橫截面呈現(xiàn)出中間窄、頂部和底部寬的宏觀組織，同時沿著溫度梯度方向分布大量柱狀晶。靠近增材制造側(cè)的熱影響區(qū)會隨著焊接激光功率的提高而逐漸變厚，其微觀形貌與增材制造零件的微觀形貌趨于一致；靠近軋制側(cè)的熱影響區(qū)則比較明顯，因為靠近熔合線的溫度比較高，并且在焊接循環(huán)中維持時間較久，因此附近的晶粒會再結(jié)晶并生長為粗大的等軸晶，并且其晶粒大小隨著焊接功率的提升而變大[26]。
對激光粉末床熔融制備的316L與傳統(tǒng)316L不銹鋼進行的焊接試驗結(jié)果表明：不同的焊接方式都可以獲得高質(zhì)量的焊縫，與此同時，研究進一步證明傳統(tǒng)的316L與增材制造316L進行激光焊接時，在焊縫處金屬不會出現(xiàn)軟化現(xiàn)象[27]。
此外，還有一些關(guān)于激光焊接增材制造不銹鋼的研究表明，增材制造零件的制造方向?qū)附咏宇^的機械性能影響并不顯著，這一結(jié)論與前文所述的研究結(jié)果相同。
3、增材制造鋁合金焊接件的微觀組織和力學性能研究
鋁合金密度約為鋼的三分之一，經(jīng)過合金化和熱處理后具備較高強度，同時鋁合金耐腐蝕性突出，特別適用于海洋和化學工業(yè)；良好的導電性和導熱性使其廣泛應用于電氣和電子領(lǐng)域。因此，鋁合金廣泛應用于航空航天、汽車、建筑等行業(yè)，眾多學者對增材制造鋁合金的焊接性能展開了研究。
對選區(qū)激光熔融制備的AlSi10Mg進行自熱電子束焊接的試驗發(fā)現(xiàn)：增材制造AlSi10Mg具有良好的可焊性，焊接速度越快，焊縫傾向于變得越窄，并且焊接參數(shù)相較于增材制造方向?qū)缚p的形態(tài)影響更大。對熱軋工藝制備的6082和增材制造制備的AlSi7Mg0.6進行激光焊接的研究結(jié)果顯示：6082和AlSi7Mg0.6可完全焊接，在無金屬填充下焊縫亦不存在凝固裂紋。通過對不同焊接工藝參數(shù)下焊縫橫截面（如圖2所示）的金相組織觀察發(fā)現(xiàn)：（1）焊接速度越快，焊縫越窄，并且焊縫中的平均孔隙率越低。（2）焊接參數(shù)對焊縫形態(tài)的影響，遠大于增材制造方向和后處理方式。（3）孔隙在大多數(shù)情況下沿著焊接接頭分布，基本都靠近增材制造薄板一側(cè)。（4）顯微組織由從熔合線向焊縫中心生長的柱狀晶粒組成[32]。
拉伸試驗結(jié)果見表1，可以發(fā)現(xiàn)：（1）軋制的異種鋁合金焊接試樣具有較高的拉伸強度，最高248MPa；（2）增材制造的異種鋁合金焊接試樣拉伸強度最小，僅114MPa，伸長率也比較差，僅0.32%；（3）異種焊接試樣最差情況下也和增材制造的焊接試樣伸長率接近（0.31%），拉伸強度更高（158MPa）；（4）后處理可以改善伸長率和提升拉伸強度。
4、增材制造其他金屬焊接件的微觀組織和力學性能研究
除上述增材制造不銹鋼、鈦合金和鋁合金的焊接研究外，還有部分研究涉及其他金屬，主要包括高熵合金、高溫合金以及其他高強度合金等。
對SLM制備的In718合金激光焊接的研究表明：SLMIn718合金的激光焊接接頭的宏觀質(zhì)量較好，沒有發(fā)現(xiàn)冶金缺陷。未熱處理時，In718合金的SLM構(gòu)件主要由奧氏體柱狀晶及其間的共晶組織構(gòu)成，柱狀晶的平均尺寸約為5μm×2μm；激光焊接SLM構(gòu)件的焊縫組織也由奧氏體柱狀晶及其間的共晶組織構(gòu)成，柱狀晶的平均尺寸約為25μm×5μm；焊縫區(qū)顯微硬度均值約282HV，是SLM母材均值335HV的84.2%；不同厚度焊接試樣的抗拉強度為970~983MPa（均達到SLM母材的95%以上），伸長率為20.2%~22.6%（為SLM母材65%以上）；固溶+時效處理后，焊接試樣抗拉強度均值為1412MPa（約為SLM母材的98.9%），伸長率均值為13.5%（約為SLM母材的93.7%），與未熱處理相比，SLM母材和焊縫顯微硬度值分別提高55.2%和77.3%[33]。
對激光增材制造的GH3625高溫合金進行激光焊接試驗發(fā)現(xiàn)，熱影響區(qū)上層晶界處析出大量Laves相，導致晶界發(fā)生明顯粗化。沿焊縫上層至下層，熔合區(qū)由上層的胞狀晶、柱狀晶和等軸細晶逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)橄聦拥闹鶢罹В揖o貼熔合線生長的等軸細晶數(shù)量逐漸增多。細小顆粒狀γ′相彌散分布于焊縫；大量Laves相在中間區(qū)枝晶間析出，且形態(tài)由上層的條狀逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)橄聦拥念w粒狀。力學性能測試表面，焊接接頭的抗拉強度為872MPa，達到母材抗拉強度的98.2%，同時伸長率達到母材的90.7%。接頭斷面近似呈45°斜面，斷裂形式為脆性和韌性混合斷裂方式[34]。
對激光增材制造不同取向（0°、45°和90°）的GH4169合金進行真空電子束對接焊試驗，發(fā)現(xiàn)焊縫組織的枝晶有明顯擇優(yōu)取向，焊縫組織依托母材晶體連續(xù)生長，枝晶擇優(yōu)取向隨母材晶體取向的變化而變化，0°和90°取向焊縫組織呈從母材外延連續(xù)生長特征，而45°取向焊縫枝晶組織出現(xiàn)取向轉(zhuǎn)變。隨兩側(cè)母材晶體取向差的增大，在焊縫中心區(qū)域和熔合線附近大角度晶界含量都呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢。拉伸測試數(shù)據(jù)顯示：焊接接頭的抗拉強度隨兩側(cè)母材晶體取向差增大而降低，分別為721.8、720.7和702MPa，均低于母材737.2MPa的抗拉強度。兩側(cè)母材不同取向差的焊縫區(qū)硬度值基本一致。焊縫金屬的塑性變形受焊縫各區(qū)域晶體取向影響，它的變化與大角度晶界含量有關(guān)，組織中軟取向含量越多，金屬組織變形量越大。焊縫中心線和熔合線在變形過程中的彎曲程度越大，焊接接頭塑性越強[35]。
對激光熔化沉積技術(shù)制備的FeCoCrNiMn和Al0.75FeCoCrNiMn兩種高熵合金采用激光焊技術(shù)進行焊接的研究結(jié)果表明：焊縫處的微觀組織與母材差異較大，并且焊縫處的硬度降低，拉伸時易在焊縫處斷裂[36]。
對激光增材制造GH3625與軋制GH3625進行激光焊接試驗研究發(fā)現(xiàn)：隨著激光功率的增加，兩側(cè)焊縫的熔合區(qū)由胞狀晶向胞狀樹枝晶轉(zhuǎn)變，焊接板從上到下兩側(cè)熔合區(qū)的組織形態(tài)由上層的柱狀晶和胞狀晶轉(zhuǎn)變?yōu)橄聦拥闹鶢顦渲В缚p中心區(qū)由上層的柱狀樹枝晶和等軸樹枝晶轉(zhuǎn)變?yōu)橄聦拥闹鶢顦渲А：附咏宇^無明顯表面缺陷、力學性能優(yōu)良，抗拉強度高達861MPa，伸長率達到50%左右。接頭斷口發(fā)現(xiàn)撕裂棱和孔洞存在。隨著激光功率的增加，接頭抗拉強度從最高860MPa下降至833MPa[37]。
5、增材制造金屬材料焊接性能研究展望
增材制造金屬材料的焊接性能研究目前仍面臨多方面挑戰(zhàn)。
首先，需要深入優(yōu)化不同焊接工藝的參數(shù)，以提高焊接接頭的微觀組織和力學性能。包括探索最佳的能量輸入、焊接速度和填充材料的選擇，以實現(xiàn)穩(wěn)定和高質(zhì)量的焊接。
其次，隨著多材料增材制造技術(shù)的發(fā)展，研究如何有效地焊接不同材料組合變得至關(guān)重要。需要深入了解不同材料之間的相容性、熔合行為及其在焊接接頭中的影響，以實現(xiàn)高效的多材料焊接工藝。
最后，焊接過程中的缺陷控制是實現(xiàn)高質(zhì)量焊接的關(guān)鍵因素。需要研究和開發(fā)先進的檢測技術(shù)和缺陷預測模型，以及有效的缺陷修復和控制策略，從而提高焊接接頭的可靠性和耐久性。
綜上所述，結(jié)合理論研究和試驗測試，通過不斷創(chuàng)新和技術(shù)迭代，逐步解決增材制造金屬材料焊接過程中的關(guān)鍵問題，將進一步拓展其在航空航天、汽車、軍工、醫(yī)療等領(lǐng)域的廣泛應用。
參考文獻：
[1] HERZOG D, SEYDA V, WYCISK E, et al. Additive Manufacturing of Metals[J]. Acta Mater, 2016, 117：371-392.
[2] SAMES W J, LIST F A, PANNALA S, et al. The Metallurgy and processing science of metal additive manufacturing[J]. Int. Mater. Rev., 2016, 61：315-360.
[3] NGO T D, KASHANI A, IMBALZANO G, et al. Additive manufacturing (3D printing):A review of materials, methods, applications and challenges[J]. Composites Part B：Engineering, 2018, 143：172-196.
[4] ZHANG L C, CHEN L Y. A review on biomedical titanium alloys: Recent progress and prospect[J]. Acta Biomater, 2019, 84：16-33.
[5] PANIN AV, KAZACHENOK M S, KRUKOVSKY K V, et al. Comparative analysis of weld microstructure in Ti-6Al-4V samples produced by rolling and Wire-Feed electron beam additive manufacturing[J]. Phys Mesomech, 2023, 26：643-655.
[6] 謝輝，卜文德，郭明，等. 增材制造TC4合金的電子束焊接頭組織和性能研究[J].特種鑄造及有色合金，2022，42（2）：167-170.
[7] BERMINGHAM M J, STJOHN D H, KRYNEN J, et al. Promoting the columnar to equiaxed transition and grain refinement of titanium alloys during additive manufacturing[J].Acta Materialia, 2019, 168：261-274.
[8] BU H, GAO Q, LI Y, et al. Comparative study on microstructure and aluminum distribution between laser beam welding and electron beam welding of Ti-6Al-4V alloy plates[J]. Met. Mater. Int., 2021, 27：3449-3461.
[9] XU M, CHEN Y, ZHANG T, et al. Effects of solution treatment on laser welding of Ti-6Al-4V alloy plate produced through wire arc additive manu?facturing[J]. Metals, 2020, 10（10）：1310.
[10] 王猛，張立平，趙琳瑜，等. 增材制造和鍛造TC11鈦合金激光焊接頭組織與力學性能[J]. 焊接學報，2023，44（10）：102-110.
[11] RAUTIO T, HAMADA A, M?KIKANGAS J, et al. Laser welding of selective laser melted Ti6Al4V：microstructure and mechanical properties[J].Mater. Today. Proc., 2020, 28（2）：907-911.
[12] YU H, LI F, YANG J, et al. Investigation on laser welding of selective laser melted Ti-6Al-4V parts：weldability, microstructure and mechanical properties[J]. Mater. Sci. Eng. A, 2018, 712：20-27.
[13] XU M, CHEN Y, ZHANG T, et al. Effects of solution treatment on laser welding of Ti-6Al-4V alloy plate produced through wire arc additive manu?facturing[J]. Metals, 2020, 10（10）：1310.
[14] RONTESCU C, AMZA C-G, BOGATU A M, et al. Reconditioning by welding of prosthesis obtained through additive manufacturing[J]. Metals,2022,12：1177.
[15] LIPPOLD J C, KOTECKI D J. Welding metallurgy and weldability of stainless steels[J]. Wiley, 2005, 1（1）：1-15.
[16] LAITINEN V. Weldability of powder bed fusion fabricated stainless steel 316L sheets to cold rolled sheet metal[D]. Master′s Thesis, 2015.
[17] HASSANIN A E, VELOTTI C, SCHERILLO F, et al. Study of the solid state joining of additive manufactured components[J]. International Forum on Research and Technologies for Society And Industry （RTSI）, 2017, 3（11）：302-305.
[18] J?RVINEN J. Welding of additively manufactured stainless steel parts：Comparative study between sheet metal and selective laser melted parts[J]. Mater. Sci., 2014, 1：51-60.
[19] MURAT V, AHMET A. On the resistance spot weldability of galvanized interstitial free steel sheets with austenitic stainless steel sheets[J]. Mater. Process. Technol., 2004, 153：1-6.
[20] YANG Jingjing , WANG Yun, LI Fangzhi, et al. Weldability, microstructure and mechanical properties of laser-welded selective laser melted 304 stainless steel joints[J]. Mater. Sci, 2019, 35：1817-1824.
[21] LAITINEN V. Weldability of powder bed fusion fabricated stainless steel 316L sheets to cold rolled sheet metal[D]. Master’s Thesis, 2015.
[22] DANIAL K, MOSTAFAEI A, AMADEH A, et al. Resistance spot welding joints of AlSI 316L austenitic stainless steel sheets: Phase transforma?tions, mechanical properties and microstructure characterizations[J]. Mater. Sci., 2014, 61：251-263.
[23] TEERAWUT K, KANNACHAI K. Resistance spot welding of SUS316L austenitic/SUS425 ferritic Sstainless steels：weldment charac teristics, me?chanical properties, phase transformation and solidification[J]. Metals, 2019, 9（6）：710.
[24] BAYRAM K, RAMAZAN K, SüLEYMAN G, et al. An effect of heat input, weld atmosphere and weld cooling conditions on the resistance spot weld?ability of 316L austenitic stainless steel[J]. Mater. Process. Technol., 2008, 195：327-335.
[25] SELMI H, BROUSSEAU J, CARON-GUILLEMETTE G, et al. Weldability of 316L parts produced by metal additive manufacturing[J]. Journal of Manufacturing and Materials Processing, 2023, 7（2）：71-82.
[26] ZHANG C, LIU M, SHI X, et al. Microstructure and mechanical property of CO2 laser welding of additive manufacturing and rolling plates of 420 stainless steels[J]. Weld, 2023, 67：1937-1949.
[27] FAES K, NUNES R, PROBST F, et al. Weldability of additively manufactured powder bed fusion 316L stainless steel using arc and laser welding[J].Crystals, 2024, 14：303-314.
[28] ZHANG Ruizhi, BUCHANAN Craig, MATILAINEN Ville-Pekka, et al. Mechanical properties and microstructure of additively manufactured stain?less steel with laser welded joints[J]. Mater. Des. 2021, 208：109-116.
[29] MATILAINEN Ville-Pekka, PEKKARINEN Joonas, SALMINEN Antti. Weldability of additive manufactured stainless steel[J]. Phys. Procedia 2016, 83：807-817.
[30] GUISEPPE C, SABINA L C, ANTONIO D L, et al. Laser-arc hybrid welding of wrought to selective laser molten stainless steel[J]. Adv. Manuf. Technol, 2013, 68：209-216.
[31] MOSHE N, IDAN R, ISGAV B, et al. Electron beam welding of AlSi10Mg workpieces produced by selected laser melting additive manufacturing technology[J]. Additive Manufacturing, 2015, 8：63-70.
[32] VINCENZO D, ERICA L, ALESSANDRO A, et al. Weldability and mechanical properties of dissimilar laser welded aluminum alloys thin sheets produced by conventional rolling and Additive Manufacturing[J]. Journal of Materials Processing Technology, 2022, 302：24-36.
[33] 唱麗麗，汪濤，申賽剛，等. 選區(qū)激光熔化增材制造In718合金的激光焊接性能[J]. 材料熱處理學報，2020，41（3）：62-69.
[34] 耿志杰，王善林，陳玉華，等 . 激光增材制造 GH3625高溫合金激光焊接頭組織及力學性能[J]. 稀有金屬材料與工程，2020，49（7）： 2480-2487.
[35] 劉奮成，陳悅，徐洋，等. 不同取向激光增材制造GH4169合金電子束焊接頭組織和性能[J]. 稀有金屬材料與工程，2021，50（4）：1283-1295.
[36] 王松宇，孫達，楊彥林，等. 增材制造制備AlxFeCoCrNiMn（x=0，0.75）異種高熵合金的焊接性能研究[J]. 焊接技術(shù)，2022，51（9）：1-4.
[37] 文程志， 王善林， 耿志杰，等. 增材制造GH3625與軋制GH3625激光焊接頭組織及力學性能分析[J].材料導報，2023，37（S1）：360-365.
（注，原文標題：增材制造金屬材料的焊接性能研究進展）
相關(guān)鏈接
